通過研究了兩類鍛造工藝對航天用TC4鈦合金異形鍛件的顯微組織及拉伸性能的影響。其中Ⅰ類鍛造工藝中第一火及第二火加熱溫度均在β單相區(qū)，Ⅱ類鍛造工藝第一火加熱溫度在β相單區(qū)而第二火加熱溫度在(α+β)兩相高溫區(qū)。實驗結(jié)果表明：I類鍛造工藝下最終得到具有粗大晶粒的片層組織，該類型組織強(qiáng)度及塑性均較低，不能滿足指標(biāo)要求；采用Ⅱ類鍛造工藝即第二火加熱溫度在高溫兩相區(qū)且采用大鍛造比可以獲得條狀a和細(xì)小等軸a構(gòu)成的細(xì)小的混合組織，該組織具有較好的拉伸性能，滿足指標(biāo)要求。鍛造時采用換向拔長敏粗的方式能保證異形鍛件的宏觀組織均勻。

關(guān)鍵詞：鈦合金；異形鍛件；鈦合金鍛件

1、前言

鈦合金因具有比強(qiáng)度高、耐高溫、耐腐蝕等優(yōu)點，被廣泛應(yīng)用于航天、航空及船舶等領(lǐng)域，目前鈦合金中應(yīng)用最多的仍然是TC4合金。對于普通TC4鈦合金鍛件，生產(chǎn)工藝較為成熟，而航天某型號用TC4異形鍛件重量較大，性能指標(biāo)要求嚴(yán)格，鍛造工藝比較復(fù)雜。需要在生產(chǎn)過程中對該異形鍛件鍛造工藝進(jìn)行研究，總結(jié)出鍛造工藝對鍛件顯微組織及力學(xué)性能的影響規(guī)律，從而制定出最合適的鍛造工藝。

2、實驗材料及實驗方法

實驗材料為TC4鈦合金，其主要合金成份見表1，相變點為980℃±10℃。合金鑄錠為中460mmx1350mm，首先相變點以上溫度1165℃±15℃范圍內(nèi)采用大變形量開坯，充分破碎鑄造晶粒并使組織進(jìn)一步均勻化，而后鋸床下料。選用8件坯料進(jìn)行鍛造工藝摸索，坯料均由兩火次鍛造成型，并調(diào)節(jié)每火次的加熱溫度及變形量，考察加熱溫度及變形量對顯微組織及力學(xué)性能的影響。鍛件最終均在780℃保溫處理1小時后空冷，觀察各種鍛造工藝下的顯微組織，并測試其拉伸性能。西工鈦合金作為鈦合金材料專業(yè)制造商,在近20年中，專業(yè)提供鈦棒、鈦合金鍛件、鈦板等加工制造，產(chǎn)品有企標(biāo) QB、國標(biāo)GB、美標(biāo)ASTM、AMS系列，通過實踐整理出行業(yè)所需鈦鍛環(huán)、鈦餅材等鍛件的國家執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)。

3、實驗結(jié)果及討論

8件坯料均采用兩火次鍛造成形，并調(diào)節(jié)每火次的加熱溫度，鍛件最終均在780℃保溫處理1小時后空冷，詳細(xì)鍛造工藝及鍛件拉伸性能見表2。其中編號為1-4坯料第一火及第二火加熱均在β單相區(qū)，且第二火加熱溫度稍低，編號為5-8的坯料第一火加熱在β單相區(qū)，但第二火在兩相區(qū)較高溫度加熱。因此可把編號1-4坯料工藝稱為Ⅰ類鍛造工藝，編號5-8坯料工藝稱為Ⅱ類鍛造工藝，兩類工藝流程圖分別如圖1、圖2所示。

由表2中兩類鍛造工藝下鍛件拉伸性能可以看出：采用I類鍛造工藝即兩火次均在β單相區(qū)加熱時，鍛件拉伸強(qiáng)度及塑性均較低，部分試樣拉伸性能不能達(dá)到指標(biāo)要求；而采用Ⅱ類鍛造工藝即一火單項區(qū)二火兩相區(qū)加熱時，鍛件強(qiáng)度及塑性均較好，所有試樣拉伸性能均能達(dá)到指標(biāo)要求，且有較大余量，因此可以得出Ⅱ類鍛造工藝下鍛件具有較好的拉伸性能。鍛件性能決定于鍛造工藝及其最終顯微組織[1]，以下將討論每火次鍛造溫度及變形量對顯微組織及拉伸性能的影響。

3.1、鍛造溫度對顯微組織及力學(xué)性能的影響

鍛造過程中，加熱溫度、變形量及保溫時間對鍛件顯微組織和力學(xué)性能有重要的影響[2，3]，其中第一火鍛造的目的主要是進(jìn)一步細(xì)化組織及預(yù)成形，因此為減小變形阻力并且使變形均勻，兩類鍛造工藝下第一火鍛造均在單項區(qū)進(jìn)行，而最后成品鍛造溫度即第二火次鍛造溫度對最終顯微組織及力學(xué)性能的具有重要影響。當(dāng)采用I類鍛造工藝即第二火鍛造溫度在單項區(qū)時，加熱過程中β晶粒進(jìn)步長大，隨后的鍛造過程中晶粒得不到破碎，從而導(dǎo)致最終顯微組織為具有粗大晶粒的片層組織，由于組織較為粗大，拉伸性能較低，不能滿足指標(biāo)要求。當(dāng)采用Ⅱ類鍛造工藝即第二火鍛造溫度在兩相區(qū)時，加熱過程中第一火次鍛造遺留下來的連續(xù)晶界及粗大片層得到破碎，并且鍛造過程中晶界及初生a片層得到進(jìn)一步球化，從而細(xì)化了顯微組織，如圖所示3。由于不存在連續(xù)的晶界，材料具有較好的拉伸性能，滿足指標(biāo)要求。

3.2、兩相區(qū)第二火鍛造溫度及變形量的選擇

由表2可以看出，能夠得到較好拉伸性能的Ⅱ類鍛造工藝加熱溫度均在高溫兩相區(qū)，距離相變點較近，該溫度的選擇也具有一定的原因。鍛造過程中曾發(fā)現(xiàn)當(dāng)?shù)诙鸺訜釡囟仍趦上鄥^(qū)較低溫度且變形量較小時，鍛件表面組織不均勻，局部具有粗大品粒，且由于加熱溫度較低，表面出現(xiàn)較多裂紋。這是由于加熱溫度較低時第一火次鍛造遺留下來的組織尤其是晶界不能完全細(xì)化，加之變形量較小最終得到的組織不均勻，且局部有粗大晶粒。而且加熱溫度較低時，鍛造過程中鍛件兩端接觸錘頭導(dǎo)致溫降較大，容易造成表面開裂。

在兩相區(qū)較高溫度加熱及采用大變形量時，能夠細(xì)化成品顯微組織，并使組織均勻，且不容易引起表面開裂。

4、結(jié)論

TC4合金異形鍛件顯微組織及力學(xué)性能受到鍛造工藝尤其是最后一火次鍛造溫度及變形量的強(qiáng)烈影響。坯料鍛造成形時最佳工藝為兩火次成形的鍛造工藝：其中第一火次在p單相區(qū)加熱變形，用于進(jìn)一步細(xì)化組織及預(yù)成形；第二火次應(yīng)在兩相區(qū)較高溫度加熱，并且鍛造時要求具有較大的變形量，目的是獲得較細(xì)及均勻的顯微組織，從而具有較好的力學(xué)性能。鍛造時采用換向鐓粗拔長的鍛造方式，能夠保證異形鍛件具有均勻的宏觀組織。

參考文獻(xiàn)Referen ees

[i] Wang JY.Aerial Tta nium Alloy.Shanghai， Shanghai Science and Technology Press， 1985：216

(王金友.航空用鈦合金.上海，上海科學(xué)與技術(shù)出版社，1985：137，153)

[2] C.Le yens， M.Peters.Titanium and Titanium Alloys， Chemical Indus ry Press， 2005：258

(C.萊茵斯.M.皮特爾斯.鈦與鈦合金.北京，化學(xué)工業(yè)出版社，2005：15)

[3] E.A.Bolis owa.Metallography of Titanium Alloys.Beijing， Defense Industrial Press， 1986， 235.

(E.A.鮑利索娃.鈦合金全相學(xué).北京，國防工業(yè)出版社，1986：235)

作者：閻彩文，吳金滿，許永光，王晶

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